对于去齿条、键槽工艺轴静扭实验数据综合可知:去齿条、键槽工艺轴名义感应淬火通淬后软化层深相符计划请求的, 其扭矩程度最高, 且正在高温回火磨削后其扭矩程度有所升高;名义通淬+抛丸解决后, 其扭矩程度升高;名义感应淬火通淬后软化层浅而没有相符计划请求的工艺轴扭矩程度较低;正火态未感应淬火的扭矩程度最低.

圆柱形试样正在改变实验时, 整个试样长短位置的塑性变形一直是匀称的, 没有颈缩景象.其截面及平行长短根本上维持了原分寸.与试样轴线成45°的两个垂直面上接受最大正应力, 与试样轴线平行和垂直的立体上接受最大切应力.改变时试样中的正应力与切应力正在数值上大致相同, 二者的比率濒临于1.对于带齿条、键槽工艺轴静扭实验数据综合可知:因为决口效应 (整机名义的沟槽、棱角、截面的急巨变迁处发生应力集合, 使强力降落, 即决口效应) [4-5], 带齿条、键槽工艺轴的齿条尾部、键槽底部的尖角是轴杆最雄厚的位置, 变化改变折断的裂纹源.

光轴工艺轴 (无键槽、走廊、齿条工艺轴) 共6组15件.光轴工艺轴静扭实验数据如表1所示.

实验工艺轴的设想准则为:轴两端都为花键构造, 且停止加粗;花键底径分寸没有小于齿条外圆分寸;花键模数与原构造花键模数相反, 使实验工艺轴的雄厚位置与驱动轴心实践运用中缀裂位置符合, 即雄厚位置为轴的齿条结合部、凸缘处和键槽尾部.

因为原驱动轴心扭矩的一端是靠花键传送, 另一端是靠驱动轴心与有关件 (轴衬) 之间的冲突力来完成的, 与实验机榫头之间无奈施行联接, 停止实验扭矩的传送, 因而必需依据实验机榫头的构造从新设想出能够和实验机之间停止扭矩传送的实验工艺轴.

着迁延机载分量的进步和实践工况的改观, 驱动轴心的直径和感应淬火无效软化层深浅也逐渐被加长[2-3].改变实验虽没有能显现非金属的容积缺点, 但可以体现名义软化层的功能及名义缺点, 可用来钻研各族名义强化工艺, 审查整机热解决的名义品质.正在整机名义机加工品质相符技能请求的状况下, 名义软化层深浅对于静扭强力和改变疲倦寿数的反应较大.因而, 白文拟经过静扭实验为驱动轴心名义感应淬火工艺设想及名义软化层深浅的正当肯定需要根据.